Fuel and Combustion

Fuel and Combustion

study of NO emission in syngas flameless combustion: The effect of inlet temperature, oxygen concentration, syngas composition and strain rate parameters

Document Type : Original Article

Authors
Ahmad Shaker 1
اسماعیل Ebrahimi Fordoei 2
1 PhD student in Kashan university
2 Associate professor in Tafresh university
10.22034/jfnc.2024.478429.1408
Abstract
The aim of the present paper is to investigate the effects of various key performance parameters in syngas fuel combustion on NO pollutant emission, such as oxidant inlet temperature, oxygen concentration in oxidant composition, different fuel composition, and strain rate under oxy-fuel, oxygen enhanced and air-fuel conditions. The required modeling has been implemented using the counter flow flame and GRI3.0 chemical kinetics. In order to evaluate the contribution of chemical and physical effects caused by replacing CO2 with N2, the neutral species FCO2 has been used with the two conditions of not participating in chemical reactions and also having the same physical properties as CO2. In low temperature combustion, the EINO is mostly the same when using air and pure oxygen as a oxidant, while with the increase of flame temperature to more than 1800 K, EINO increases significantly, especially through the thermal mechanism. The comparison between air-fuel, oxygen enhanced, and oxy-fuel combustions indicates that the EINO under oxygen enhanced conditions is about 90% and under oxy-fuel conditions is more than 99% lower than air-fuel conditions. The hydrogen-rich condition has reinforced the N2O-intermediate mechanism, especially under oxy-fuel condition, mainly through the R199 reaction in the formation of NO pollutant. Investigations illustrate that at high strain rates due to the low residence time of the products, the level of EINO also decreases.
.
Keywords
NO emission
Syngas composition
Oxidant inlet temperature
Strain rate
Sensitivity analysis

Subjects

اثرات ناشی از افزایش روزافزون مصرف سوخت‌های فسیلی بر آلایندگی محیط‌زیست باعث گستردگی مطالعاتی در زمینه ‌جایگزینی سوخت‌های با ارزش حرارتی پایین و کنترل گازهای آلاینده­ حاصل از احتراق سوخت‌های فسیلی در دنیا شده است. اهداف اصلی در هر سیستم احتراق شامل بهبود کارایی، کاهش انتشار آلاینده‌های مضر، کاهش مصرف سوخت و بهره‌گیری از سوخت‌های پاک، پایدار، تجدیدپذیر و کم‌هزینه است [1]. در واقع، چنین اهدافی تنها با استفاده از اشکال انرژی تجدیدپذیر قابل دستیابی هستند. برخی محققین در این خصوص تمرکز خود را به اشکال انرژی تجدیدپذیر موجود تولید شده از زیست‌توده معطوف نموده‌اند. بیوگاز یک سوخت زیستی جذاب بوده که به بازیابی انرژی‌های تجدیدپذیر و کاهش انتشار آلاینده‌ها کمک می‌کند. به عنوان نمونه سافر و همکاران [2] به صورت عددی شعله جریان متقابل با سوخت بیوگاز در شرایط اکسیژن غنی را مورد مطالعه قرار داده‌اند. نتایج نشان می‌دهد که دمای شعله با غنی‌سازی اکسیژن افزایش یافته و محدودیت‌های پایداری بهبود می‌یابد. انتشار آلاینده NO برای سطوح پایین و متوسط ​​اکسیژن افزایش داشته، اما با غنی‌سازی در سطح اکسیژن بالا کاهش یافته است. همچنین، احتراق گاز سنتز نیز به عنوان یک منبع انرژی تجدیدپذیر در کاربردهای صنعتی معرفی شده و مطالعه فرآیند احتراق این سوخت در صنایع تولید انرژی در حال گسترش است. در موضوع احتراق گاز سنتز مطالعات متعددی صورت گرفته است [3، 4]. وو و همکاران [5] تمرکز خود را بر شبیه­سازی احتراق جهت امکان­سنجی علمی استفاده از گاز سنتزهای مبتنی بر زیست‌توده به عنوان سوخت مکمل در بویلر زغال­سنگ و بخار معطوف نموده‌اند. ایشان اعلام کرده‌اند که استفاده از گاز سنتز، روش مؤثری برای کاهش آلاینده  NOاست. اثر مخلوط­های رقیق‌کننده غیرقابل احتراق و ترکیبات هیدروژن در نشر NO روی یک مشعل غیرپیش‌آمیخته با سوخت گاز سنتز و در حضور جسم مانع توسط چن و همکاران [6] به صورت عددی بررسی شده است. آن­ها نشان دادند، افزایش مقدار هیدروژن باعث کاهش نرخ کرنش و سرعت شعاعی شده که این موضوع به منظور کاهش تولید NO دارای اهمیت بالایی است. تحقیقات ایشان نشان می‌دهد که CO2 مؤثرترین رقیق­کننده برای کاهش انتشار NO بوده و پس از آن H2O و N2 در اولویت‌های بعدی قرار دارند. در واقع، CO2 مقدار کمی رادیکال هیدروکسیل (OH) تولید می­کند که سبب تشکیل بیشتر NO می­شود، ولی اثر آن در کاهش NO بیشتر است. H2O هم مقدار رادیکال هیدوکسیل را افزایش می­دهد، اما به دلیل گرمای ویژه بالا، ممانعت از تولید NO حرارتی را به عمل می‌آورد. لی و همکاران [7] به صورت تجربی اثر سوخت گاز سنتز حاوی رقیق­کننده­های خنثی مثل N2 و CO2 را روی پدیده فوران بررسی کردند. آن­ها نشان دادند که استفاده از رقیق­کننده، تأثیر منفی روی پایداری شعله گاز سنتز دارد. آن­ها نسبت­های هم­ارزی که در آن فوران شعله رخ می­دهد، در نسبت رقیق­سازی­های مختلف اندازه­گیری کردند. نتایج نشان می­دهد که با افزایش نسبت رقیق­سازی محدوده فوران افزایش یافته و به­طور ویژه، این رفتار در سوخت‌هایی که حاوی مقدار H2 کمتر هستند، غالب است. استایلیاندیس و آزیموف [8] یک مدل سینتیک شیمیایی جدید برای شبیه‌سازی احتراق گاز سنتز خالص و همچنین گاز سنتز/n-هپتان و تولید NO در یک موتور دوگانه‌سوز ارائه کردند. دقت مدل مذکور با مقایسه نتایج عددی و داده‌های تجربی شامل پارامترهای نظیر سرعت شعله آرام، تأخیر اشتعال و پروفیل غلظت NO ارزیابی شده است. نتایج نشان می‌دهد که واکنش‌های HO2+H2⇌H2O2+H، H2O2+M⇌OH+OH و OH+HO2⇌H2O+O2 نقش اصلی را در تحلیل تأخیر اشتعال برعهده دارند. همچنین اعلام کرده‌اند که اکسیداسیون n-هپتان و احتراق گاز سنتز تحت تأثیر واکنش‌های بنیادی CH4 قرار گرفتند. ژو و همکاران [9] تشکیل و کاهش NO در طی احتراق مایلد[1] برای مخلوط سوخت‌های متان و هیدروژن در سطح وسیعی از محدوده نسبت‌های ترکیب هیدروژن از عدم هیدروژن تا هیدروژن خالص ارزیابی نموده‌اند. در احتراق مذکور زمانی که نسبت هم‌ارزی زیر 8/0 است، مسیر غالب برای تبدیل N2 به NO از طریق N2O-میانی است و در نهایت با افزایش نسبت هم‌ارزی، مسیر NNH بر مسیر N2O-میانی غالب می‌شود تا تحت شرایط کاهشی به مسیر غالب تبدیل شود. مکانیزم NNH در مخلوط با دمای پایین‌تر و زمان اقامت کوتاه بیشتر به تولید NO کمک می‌کند. از سوی دیگر، کاهش NO در نسبت‌های بالای هیدروژن سوخت، توسط رادیکال‌های غیرهیدروکربنی که عمدتاً از طریق مسیر H+NO→HNO→NH→N2 پیش می‌روند، مؤثر است، در حالی که توسط رادیکال‌های هیدروکربنی با تزریق هیدروژن تضعیف می‌شود.

یکی از روش‌های جدیدی که در طی دو دهه اخیر جهت کاهش انتشار اکسیدهای نیتروژن مورد استفاده قرار گرفته است، استفاده از احتراق مایلد است. از آنجا که با استفاده از این رژیم احتراقی ضمن کاهش قابل توجه اکسیدهای نیتروژن می‌توان بازدهی سیستم احتراقی را به‌طور قابل توجهی افزایش داد [10، 11]، مطالعات گسترده‌ای روی توسعه آن در کاربردهای مختلف و استفاده عملی از آن در صنایع انجام شده است. مطالعات مختلف نشان‌دهنده آن است که استفاده از احتراق مایلد قابلیت افزایش بازدهی تا حدود 30 درصد و کاهش میزان اکسیدهای نیتروژن از 50 تا 90 درصد را دارا است [12]. در حال حاضر رژیم احتراقی مایلد روی اصول بازچرخش گازها و گرمای محصولات احتراق عمل می‌کند. در واقع شرایط ایجاد احتراق مایلد بدین صورت است که مخلوط ورودی دمایی بیش از دمای خوداشتعالی آن داشته و اختلاف بیشینه دمای حاصل از احتراق با مخلوط ورودی کمتر از دمای خوداشتعالی مخلوط باشد [10، 13]. این رژیم احتراقی در نرخ‌های رقیق‌سازی اکسیژن بسیار بزرگ‌تری نسبت به نرخ‌های متداول که برای پایدارسازی شعله‌های معمولی استفاده می‌شود، ایجاد می‌شود [11]. مطالعات گسترده‌ای پیرامون دمای مخلوط ورودی و تأثیر آن بر احتراق مایلد انجام شده است [11، 14-16]. نتایج حاصل از این بررسی‌ها نشان‌دهنده آن است که با کاهش پیش‌گرمایش مخلوط ورودی و یا حتی در صورت عدم پیش‌گرمایش مخلوط نیز می‌توان به احتراق مایلد دست یافت. هاشمی و همکاران [17] با بررسی ترکیبات مختلف سوخت گاز سنتز در شرایط احتراق بدون شعله گزارش داده‌اند که استفاده از این نوع سوخت با درصد پایین هیدروژن، دستیابی به شرایط احتراق مایلد را تسهیل می‌نماید. در واقع افزایش میزان غلظت ‌دی‌اکسید کربن در زنجیره واکنش‌های شیمیایی، موجب افزایش تأخیر در اشتعال شده که این موضوع کمک شایانی جهت نیل به شرایط احتراق مایلد می‌نماید.

تأثیر نوع سوخت گاز سنتز بر احتراق بدون شعله توسط هوآنگ و همکاران [18] مورد بررسی قرار گرفته است. سوخت گاز سنتز با محتوای بیشتر گاز بی‌اثر (نیتروژن و دی‌اکسید کربن) و غلظت کمتر اجزای فعال (هیدروژن و مونواکسید کربن) دمای احتراق بالاتری را در شرایط احتراق مایلد نشان داده است. در نتیجه بازچرخش بیشتری جهت ایجاد شرایط ترمودینامیکی طرح مایلد مورد نیاز خواهد بود. همچنین، سوخت گاز سنتز غنی‌شده با هیدروژن و گاز سنتز غنی‌شده با مونواکسید کربن، سینتیک‌های شیمیایی متفاوتی را در فرآیند احتراق مخلوط مایلد نشان داده‌اند. این مطلب نیز بیان شده است که سوخت‌های گاز سنتز حاوی هیدروژن انتشار آلاینده NO را عمدتاً از طریق مکانیزم‌های N2O-میانی و NO-باز سوزاندن تولید می‌کنند. در حالی که برای احتراق خالص هیدروژن مکانیزم NNH نقش مهم‌تری را ایفا می‌کند. همچنین گونه N2 در سوخت گاز سنتز، دارای تأثیر فیزیکی در به تأخیر انداختن برهمکنش بین هوا و جریان سوخت بوده و اثرات قابل مشاهده‌ای بر روی اختلاط آشفته و همچنین بازچرخش گازها داشته است. از سوی دیگر، گونه CO2 در سوخت گاز سنتز نیز اثر شیمیایی در کاهش سرعت واکنش به همراه داشته است. در نهایت، نسبت هم‌ارزی بحرانی که بالاتر از آن احتراق مایلد رخ می‌دهد، برای چهار سوخت گاز سنتز شناسایی شده است. شاکر و همکاران [19] با استفاده از سوخت گاز سنتز در شرایط شعله جریان متقابل نشان داده‌اند در مطالعه تأخیر در اشتعال، حضور هیدروژن در ساختار سوخت دارای اهمیت بیشتری نسبت به حضور اکسیژن در ساختار اکسیدکننده است، همچنین افزایش نسبت هیدروژن به مونوکسید کربن منجر به کاهش فاصله محوری اشتعال به میزان حدود 6 درصد شده است. مطالعه عددی صورت گرفته توسط موسوی و همکاران [20]، ساختار ناحیه واکنش مخلوط‌ متان، آمونیاک و سوخت گاز سنتز را تحت رژیم احتراقی بدون شعله برای کسرهای مولی مختلف گاز سنتز و آمونیاک مورد بررسی قرار داده است. آن‌ها گزارش دادند که غلظت گونه OH با کاهش کسر مولی آمونیاک، افزایش می‌یابد که این مسئله منجر به کاهش تأخیر در اشتعال شده است. همچنین، افزایش کسر مولی گاز سنتز با محتوای ثابت آمونیاک به افزایش دمای بیشینه در مجاور ناحیه ورودی منجر شده و انتشار گرما و سرعت شعله نیز در این شرایط افزایش یافته است. آن‌ها اعلام کرده‌اند که افزودن گاز سنتز در ترکیب سوخت، تولید NO را کاهش داده است. در مطالعه دیگری، شی و همکاران [21] مکانیزم NO برای سوخت گاز سنتز تحت احتراق مایلد را در شرایط رقیق‌سازی با گونه‌های CO2، H2O و N2 از طریق شعله جریان متقابل بررسی نموده‌اند. مطابق بررسی‌های صورت گرفته، افزایش نسبت H2/CO سبب تقلیل در تشکیل NO شده و آن‌ها استفاده از H2O را به عنوان یک رقیق‌کننده به جای CO2 و N2 برای به حداقل رساندن تشکیل NO توصیه کرده‌اند. برای کلیه شرایط احتراقی مایلد، سهم مکانیزم‌های سریع و سوزاندن مجدد NO در انتشار کلی آلاینده NO کمتر از 1/0 درصد است و این مطلب به دلیل کمبود گونه متان در ساختار سوخت است. آنالیزهای انجام‌شده حاکی از آن است که مکانیزم حرارتی کمتر از 20 درصد از کل انتشار آلاینده NO را به دلیل دمای پایین واکنش به خود اختصاص می‌دهد. در حالی که سهم مسیر NNH در تشکیل آلاینده NO همیشه بیشتر از 55 درصد گزارش شده است. مسیر N2O-میانی در شرایط رقیق‌سازی با CO2 و H2O به دلیل افزایش اثرات جزء سوم CO2 و H2O از طریق واکنش N2+O(+M)→N2O(+M) افزایش می‌یابد، به خصوص در حالت رقیق‌سازی با H2O، مسیر N2O-میانی حداکثر 60 درصد از سهم تولید آلاینده NO را شامل می‌شود.

 

 

[1] A. Shaker, E. E. Fordoei, and F. A. Boyaghchi, "Study of NO emission from CH4-air, oxygen-enriched, and oxy-CH4 combustion under HTC and MILD regimes: Impact of wall thermal condition in different oxidant temperature and dilution level," Energy, vol. 277, p. 127683, 2023.
[2] K. Safer, M. Safer, F. Tabet, and A. Ouadha, "A numerical investigation of oxygen-enriched biogas counter-flow diffusion flames," Combustion Science and Technology, vol. 196, no. 8, pp. 1207-1226, 2024.
[3] S. Zhao, H. Li, B. Wang, X. Yang, Y. Peng, H. Du, Y. Zhang, D. Han, and Z. Li, "Recent advances on syngas conversion targeting light olefins," Fuel, vol. 321, p. 124124, 2022.
[4] V. G. Bui, T. M. T. Bui, Z. Huang, A. T. Hoang, W. Tarelko, X. M. Pham, and P. Q. P. Nguyen, "Flexible syngas-biogas-hydrogen fueling spark-ignition engine behaviors with optimized fuel compositions and control parameters," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 48, no. 18, pp. 6722-6737, 2023.
[5] K.-T. Wu, H. Lee, C. Juch, H. Wan, H. Shim, B. Adams, and S. Chen, "Study of syngas co-firing and reburning in a coal fired boiler," Fuel, vol. 83, no. 14-15, pp. 1991-2000, 2004.
[6] L. Chen and F. Battaglia, "The Effects of Fuel Mixtures in Nonpremixed Combustion for a Bluff-Body Flame," Journal of Energy Resources Technology, vol. 138, no. 2, 2016.
[7] S. Li, X. Zhang, D. Zhong, F. Weng, S. Li, and M. Zhu, "Effects of inert dilution on the lean blowout characteristics of syngas flames," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 41, no. 21, pp. 9075-9086, 2016.
[8] N. Stylianidis and U. Azimov, "Reduced chemical kinetics mechanism for modelling of n-Heptane/syngas combustion with NOx formation in a micro-pilot ignited dual fuel engine," Fuel, vol. 362, p. 130461, 2024.
[9] S. Xu, Y. Tong, S. Jin, H. Ren, Y. Tu, S. Zhang, and H. Liu, "NO formation and reduction during methane/hydrogen MILD combustion over a wide range of hydrogen-blending ratios in a well-stirred reactor," Fuel, vol. 346, p. 128324, 2023.
[10]         A. Cavaliere and M. De Joannon, "Mild combustion," Progress in Energy and Combustion science, vol. 30, no. 4, pp. 329-366, 2004.
[11]         P. Li, J. Mi, B. Dally, F. Wang, L. Wang, Z. Liu, S. Chen, and C. Zheng, "Progress and recent trend in MILD combustion," Science China Technological Sciences, vol. 54, no. 2, pp. 255-269, 2011.
[12]         T. Hasegawa, S. Mochida, and A. Gupta, "Development of advanced industrial furnace using highly preheated combustion air," Journal of propulsion and power, vol. 18, no. 2, pp. 233-239, 2002.
[13]         M. De Joannon, G. Sorrentino, and A. Cavaliere, "MILD combustion in diffusion-controlled regimes of hot diluted fuel," Combustion and Flame, vol. 159, no. 5, pp. 1832-1839, 2012.
[14]         B. Dally, R. Craig, and J. Mi, "Dependence of flameless combustion on fuel-air injection pattern and their momentum ratio in a recuperative furnace," in 9th Asia-Pacific International Symposium on Combustion and Energy Utilization (02 Nov 2008-06 Nov 2008: Beijing, China), 2008.
[15]         P. Li, J. Mi, B. Dally, R. Craig, and F. Wang, "Effect of equivalence ratio and reactants mixing pattern on flameless combustion," in Chinese Society of Engineering Thermophysics Conference, Guang Zhou: Chinese Society of Engineering Thermophysics, 2010.
[16]         J. Mi, P. Li, B. B. Dally, and R. A. Craig, "Importance of initial momentum rate and air-fuel premixing on moderate or intense low oxygen dilution (MILD) combustion in a recuperative furnace," Energy & Fuels, vol. 23, no. 11, pp. 5349-5356, 2009.
[17]         A. Shaker, "Numerical simulation of the syngas flame structure under air-fuel, oxygen enriched, and oxy-fuel regimes with flameless combustion: the impacts of fuel composition, preheating temperature, and oxygen mole fraction," Fuel and Combustion, vol. 15, no. 4, pp. 61-82, 2023.
[18]         M. Huang, H. Deng, Y. Liu, B. Zhang, S. Cheng, X. Zhang, and F. Zhang, "Effect of fuel type on the MILD combustion of syngas," Fuel, vol. 281, p. 118509, 2020.
[19]         A. Shaker, S. A. Hashemi, and E. E. Fordoei, "Numerical study of the O2/CO2, O2/CO2/N2, and O2/N2-syngas MILD combustion: Effects of oxidant temperature, O2 mole fraction, and fuel blends," International Journal of Hydrogen Energy, 2023.
[20]         S. M. Mousavi, B. J. Lee, J. Kim, F. Sotoudeh, B. Chun, D. Jun, N. Karimi, and J. A. Esfahani, "On the effects of adding syngas to an ammonia-MILD combustion regime—A computational study of the reaction zone structure," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 52, pp. 226-240, 2024.
[21]         G. Shi, P. Li, F. Hu, and Z. Liu, "NO mechanisms of syngas MILD combustion diluted with N2, CO2, and H2O," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 47, no. 37, pp. 16649-16664, 2022.
[22]         A. Dolai and R. Ravikrishna, "Assessment of MILD combustion in co/counter-swirl configuration using syngas as a fuel," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 49, pp. 1160-1175, 2024.
[23]         S. Boussetla, A. Mameri, and A. Hadef, "NO emission from non-premixed MILD combustion of biogas-syngas mixtures in opposed jet configuration," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 46, no. 75, pp. 37641-37655, 2021.
[24]         A. Lutz, R. Kee, J. Grcar, and F. Rupley, "A Fortran Program for computing opposed flow diffusion flames, report No," SAND96-8243, Sandia National Laboratories, 1996.
[25]         J. Kee Robert, M. Rupley Fran, M. J. A. Meeks Ellen, and A. Chemkin III, "A fortran chemical kinetics package for the analysis of gas phase chemical and plasma kinetics," Sandia National Laboratories, 1996.
[26]         A. Sahu, S. Krishna, and R. Ravikrishna, "Quantitative OH measurements and numerical investigation of H2/CO kinetics in syngas-air counterflow diffusion flames," Fuel, vol. 193, pp. 119-133, 2017.
[27]         A. B. Sahu and R. Ravikrishna, "Quantitative LIF measurements and kinetics assessment of NO formation in H2/CO syngas–air counterflow diffusion flames," Combustion and Flame, vol. 173, pp. 208-228, 2016.
[28]         A. Mameri, S. Boussetla, R. Belalmi, and Z. Aouachria, "Combustion characterization of the mixtures biogas-syngas, strain rate and ambient pressure effects," International Journal of Hydrogen Energy, vol. 44, no. 39, pp. 22478-22491, 2019.
[29]         G. P. Smith, "GRI-3.0," http://www. me. berkeley. edu/gri_mech/, 2000.
[30]         U. o. C. a. S. Diego, "Chemical-Kinetic Mechanisms for Combustion Applications," ed: Mechanical and Aerospace Engineering (Combustion Research), 2016.
[31]         Y. Zhang, O. Mathieu, E. L. Petersen, G. Bourque, and H. J. Curran, "Assessing the predictions of a NOx kinetic mechanism on recent hydrogen and syngas experimental data," Combustion and Flame, vol. 182, pp. 122-141, 2017.
[32]         G. Bagheri, E. Ranzi, M. Pelucchi, A. Parente, A. Frassoldati, and T. Faravelli, "Comprehensive kinetic study of combustion technologies for low environmental impact: MILD and OXY-fuel combustion of methane," Combustion and flame, vol. 212, pp. 142-155, 2020.
[33]         E. Ranzi, C. Cavallotti, A. Cuoci, A. Frassoldati, M. Pelucchi, and T. Faravelli, "New reaction classes in the kinetic modeling of low temperature oxidation of n-alkanes," Combustion and flame, vol. 162, no. 5, pp. 1679-1691, 2015.
[34]         E. Ranzi, A. Frassoldati, A. Stagni, M. Pelucchi, A. Cuoci, and T. Faravelli, "Reduced kinetic schemes of complex reaction systems: fossil and biomass‐derived transportation fuels," International Journal of Chemical Kinetics, vol. 46, no. 9, pp. 512-542, 2014.
[35]         Y. Song, L. Marrodán, N. Vin, O. Herbinet, E. Assaf, C. Fittschen, A. Stagni, T. Faravelli, M. U. Alzueta, and F. Battin-Leclerc, "The sensitizing effects of NO2 and NO on methane low temperature oxidation in a jet stirred reactor," Proceedings of the Combustion Institute, vol. 37, no. 1, pp. 667-675, 2019.
[36]         T. Takeno and M. Nishioka, "Species conservation and emission indices for flames described by similarity solutions," Combustion and flame, vol. 92, no. 4, pp. 465-468, 1993.
[37]         E. E. Fordoei and K. Mazaheri, "Effects of preheating temperature and dilution level of oxidizer, fuel composition and strain rate on NO emission characteristics in the syngas moderate or intense low oxygen dilution (MILD) combustion," Fuel, vol. 285, p. 119118, 2021.
[38]         K.-P. Cheong, G. Wang, J. Mi, B. Wang, R. Zhu, and W. Ren, "Premixed MILD combustion of propane in a cylindrical furnace with a single jet burner: combustion and emission characteristics," Energy & fuels, vol. 32, no. 8, pp. 8817-8829, 2018.